江西南昌萍乡设备安装二次灌浆料规格型号代理

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采用快冻法,结合压汞测试技术,研究了静养时间、升温速率和恒温时间等蒸养参数对强混凝土抗冻性能的影响.结果表明,延长静养时间对强混凝土的抗冻性能具有明显的改善作用,而过快的升温速率、较长的恒温时间及较的恒温温度均对混凝土的抗冻性能不利.

■试验结果分析及展望
性能水泥基灌浆料工作性能试验结果如表3所示，水胶比W/B=0.28的拌合物较为粘稠，流动性较差，其流动度的初始值和30min保留值均不满足规范要求水胶比W/B=0.30的拌合物流动性很好，流动度试验产生了很大的流动性，并且30min之后的流动度保留值仍然很，但拌合物存在较为严重的泌水现象。水胶比W/B=0.29的拌合物流动性较好，并且具有良好的保水性，未发现泌水现象图1给出了流动度随水胶比W/B变化趋势，从图中可以看出，在其他参数不变的条件下，初始流动度和30min的保留值均随W/B的变大而增大。
从表3中可以看出，HPCG-1和HPCG-2的3h-24h与3h之差的竖向膨胀率均能满足规范要求，但HPCG-3的3h竖向膨胀率为负值，说明该配比的水泥基灌浆料由于加水量过多，影响了其早期竖向膨胀率。
可以看出，HPCG-1和HPCG-2的3h~24h与3h之差的竖向膨胀率均能满足规范要求，但HPCG-3的3h竖向膨胀率为负值，说明该配比的水泥基灌浆料由于加水量过多，影响了其早期竖向膨胀率。
可以看出,有效承载面差别很大。CGM-340灌浆料(用水量17%)、FB料(用水量14%)的有效承载面在95%以上,而FA灌浆料(用水量18%)、DC料(用水量15%)的有效承载面积很低,形成“虚接触”,表现为底板下面有大量的气泡孔穴。进一步加大用水量,有效承载面均有一定程度的下降,FA料的表面基本为连续的气泡孔穴,根本不能起到有效传递荷载的作用。


灌浆套筒采用铸造工艺制造时宜选用球墨铸铁，采用机械加工工艺制造时宜选用优质碳素结构钢、低合金强度结构钢、合金结构钢或其它经过接头型式检验确定符合要求的钢材。采用球墨铸铁制造的灌浆套筒，材料应符合GB/T1348的规定。采用优质碳素结构钢、低合金强度结构钢、合金结构钢加工的灌浆套筒，其材料的机械性能应符合GB/T69GB/T81●GB/T1591和GB/T3077的规定。
半灌浆接头是一种较新的灌浆连接形式，连接套筒与一端钢筋采用灌浆连接方式连接，而另一端采用机械连接方式连接，目前已有应用的机械连接方式是直螺纹连接和锥螺纹连接。
■接头在混凝土结构中应用
钢筋套筒灌浆接头允许应用在以下混凝土结构部位：
&预制柱、预制剪力墙的竖向钢筋连接处。可采用半灌浆接头或灌浆接头。
&预制叠合梁下部连接处后浇段的纵向钢筋连接处。采用灌浆接头。
由于预制构件的连接钢筋接头不得不在同一截面布置，因此在《装配式混凝土结构技术规范》JGJ1-2014中明确规定，采用套筒灌浆连接的纵向钢筋，其接头应满足现行行业标准《钢筋机械连接技术规程》JGJ107中的Ⅰ级接头的性能要求。
接头是否达到Ⅰ级接头的性能要求，通过JGJ107规定的接头型式检验进行判定，其内容包括：单向拉伸、应力反复拉压和大变形反复拉压3项试验，对接头的变形性能和抗拉强度进行检测，各项均达到Ⅰ级接头性能指标的接头，方可判为Ⅰ级接头。不同规格钢筋的套筒灌浆连接接头要分别进行型式检验。


●对强度等一些性能指标应在保证达到要求的前提下尽可能地减小过剩。灌浆料强度这一类指标一般有一个下限要求，对上限一般没有要求。但是，一旦设计已经确定，这一类指标的提通常也不会有太大的作用。换句话说，过份地提这些性能指标实际上是一种浪费，而且还会给其它性能带来较大的约束。例如，灌浆料强度的提通常是要付出代价的，因此，过分地将会使灌浆料的成本增加。另，强度的提还将伴随着弹性模量的提，导致灌浆料脆性增加，引起灌浆料放热量的增加，给大体积灌浆料的温度控制带来困难，灌浆料碱含量的增加及矿物加剂掺量的减少增大了控制碱-集料反应的难度等。对于这些无利而有弊的性能提，应加以控制。原则上满足要求可以了，实际上还需有一定的富余，以防生产的波动。但是，这种富余不要太大。
●对于一些优化的性能指标应尽可能地追求化。值得注意的是，除了成本以，灌浆料性能的优化目标往往涉及到灌浆料工程中的主要问题。例如大体积灌浆料施工时，灌浆料性能的优化目标通常是选择灌浆料的放热量，它直接影响到灌浆料的温度控制。这些性能的优劣往往是解决问题的关键所在。因此，在保证其他性能满足要求的前提之下，应尽可能地提这些性能，使其达到化。当然，灌浆料的成本也是商品灌浆料搅拌站所需考虑的一个重要问题。在与灌浆料的各种性能不冲突的前提下，也应该尽可能地降低成本，使商品灌浆料生产者获得的经济效益。

采用有限元方法对复合材料对称玻璃钢大锥环内固化成型进行研究,基于ANSYS仿真软件编写了对称玻璃钢大锥环内固化过程仿真程序,实现玻璃钢大锥环内固化过程温度和固化度变化的数值模拟。结果表明,数值模拟得到的结果符合内固化变化规律;贴近实验数据,模拟准确有效;根据仿真结果得到了玻璃钢大锥环内固化温度变化规律、固化峰值温度随厚度变化规律及锥环不同厚度固化度的变化规律,分析了600~660MW汽轮发电机的玻璃钢大锥环采用内固化工艺能达到完固化的厚度范围。该研究为玻璃钢大锥环实现、低成本成型提供了新方法。
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